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TOC厭氧鮑爾瓷環過濾塔人口廢水中的總有機碳含量(orL)TOC厭氧鮑爾瓷環過濾塔出口排放水中的總有機碳含量(grL)L—總有機碳(TDC)負荷率(grLrd)HRT廢水的表觀滯留時間(h)，以反應器總體積為基準計算(不是以液體總體積為基準)。
2024
首先建立了濕式拉西瓷環冷卻塔的三維數值計算模型，確定了非等間距拉西瓷環的最佳半徑分界點;然后，基于該優化的半徑分界點，討論了不同非均勻配水方式下的拉西瓷環冷卻塔的熱力及阻力性能，得出以下主要結論。
2024
采用非等距布水和非均勻配水協同優化后，矩鞍瓷環出塔水溫隨內區配水占比的變化曲線如圖7所示。由圖7可見，隨著內區配水占比的增大，矩鞍瓷環出塔水溫先降低后升高。
2024
隨著內區半徑R1的增大，出塔水溫先降低后升高。當Ri=25 m時，出塔水溫最低為31.696℃，此時與二分區非等間距陶瓷散堆填料布置相比，出塔水溫降低了0.102℃;與26 mm等片距陶瓷散堆填料布置相比，出塔水溫降低了0.432℃。根據以上分析，采用三分區非等間距陶瓷散堆填料，R1=25 m, RZ=30 m為該濕式冷卻塔的相對最佳陶瓷散堆填料布置方式。
2024
本研究首先以內區半徑分界點R1和內區配水量作為研究變量。在設計工況下，根據不同的非等距十字瓷環模式得到優化的內十字瓷環半徑，即優化的十字瓷環區半徑分界點。
2024
為消除陶瓷波紋板填料冷卻塔的塔體對計算邊界的影響，建立了一個高為500 m、半徑為500 m的計算域，如圖3所示。
2024
本研究中選取常用的26mm和30mm2種間距的階梯瓷環進行非等距填充研究。2種階梯瓷環的熱力及阻力特性參數見表1和表2。表1、表2中:N為默克爾數;兄為氣水比;K}為傳質系數，kg/(m3h);4p為階梯瓷環區氣流阻力，Pa;v:為z方向的氣流速度，m/s;g為重力加速度，kg/m。2.1冷卻塔的數學模型冷卻塔內空氣被視為連續性介質，用連續性方程、能量守恒方程及動量守恒方程進行描述。
2024
異鞍瓷環冷卻塔的主要研究方法有現場試驗、模型試驗環口數值模擬。其中，數值模擬方法具有成本低、研究周期短、能充分反映整個異鞍瓷環冷卻塔的熱力和阻力特性等優點。
2024
以上針對冷卻塔的性能提升的研究主要是對矩鞍瓷環區和配水區的單獨研究。通過數值計算研究了非均勻矩鞍瓷環和非均勻配水對冷卻塔冷卻性能的協同效應，出塔水溫有一定程度降低，但是效果不顯著。
2024
為提升冷卻塔的冷卻性能，以北方某300 MW機組冷卻塔為例，建立冷卻塔三維數值計算模型，對比二分區及三分區不均勻鮑爾瓷環對出塔水溫的影響，確定最優半徑分界點，并協同非均勻配水進行優化，分析不同優化方案對出塔內空氣流速、塔水溫、通風量的影響。
2024
陶粒對苯乙烯廢氣的處理效果通過以上對各拉西瓷環處理性能與阻力分析，可以看出1#陶粒拉西瓷環不僅對苯乙烯具有很好的處理性能，而且拉西瓷環阻力小，能保證系統高效穩定運行。
2024
通過圖4對4種陶瓷散堆填料的相對去除負荷進行比較，可以看出仍然是1#陶粒陶瓷散堆填料性能比較優越，塑料小球最差。另外從圖3和4可以觀察到，沸石層陶瓷散堆填料去除負荷較低但相對去除負荷卻較高，主要是與沸石陶瓷散堆填料在塔中的位置有關，沸石位于滴濾塔最底層，進氣有機物濃度低，去除負荷較低，而相對去除負荷是二者比值，通過相對去除負荷來判斷沸石陶瓷散堆填料的優劣更具有說服性。
2024
各層十字瓷環的去除負荷比較來看，陶粒十字瓷環的性能比塑料小球和沸石的性能好，1#陶粒性能最佳。從理論上分析，原因可能是1#陶粒表面多孔空的結構，具有比表面大，表面粗糙，親水性好等優點。
2024
掛膜期間該裝置的處理效率見圖2生物滴濾塔徽生物掛膜天數與處理效率陶瓷波紋板填料比較所用4種陶瓷波紋板填料的參數見表t。
2024
實驗用的階梯瓷環生物滴濾塔由有機玻璃管制成，內徑100mm，外徑110mm，塔兩端各留有100mm，塔共分4層，層高300mm，塔高1.4m隔板上都裝有階梯瓷環，階梯瓷環層高250mm，每層設取樣口，共5個。
2024
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