十字瓷環層流體力學計算

       對十字瓷環層的水力學和動力學分析，可得到十字瓷環層流體力學計算式:4hL(一hL)結合式(1)，引人十字瓷環內流體相互作用的邊界條件，可知在液泛條件下，有:用式(2)中的條件，對式(1)兩邊進行求導，得到液泛條件下氣速和液體噴淋量的關系式:在液泛條件下，十字瓷環層氣液質量流量比可表示為:由式(6)可知，十字瓷環的液泛持液量與十字瓷環的結構特性、操作條件、液體的物理性質等有關，若使式(6)關于hLf的四階方程有解，方程兩邊必須有意義。在液泛條件下，氣液兩相的相互擾動加劇，液體不能順利流下，氣體流速也達到操作極限，液相負荷較小。在極限情況下十字瓷環層內的持液量可由式(7)近似計算式中，bf為泛點的阻力因子，是十字瓷環的結構和操作條件的函數，定義為:式(12)為液泛氣速模型，其中的參數Y由實驗數據回歸得到，n采用文獻報道的回歸數據，當FP,0.4時，n,-0.194;當FP>0.4時，n,-0.708。由5-800型規整十字瓷環的液泛氣速數據(見表2)對式(12)進行擬合，得到模U參數y=4.9694m0S/s，其確定系數為0.9987。實驗條件下，S型規整十字瓷環的FP,0.4，因此得到S型規整十字瓷環的液泛氣速模型為:用式(13)計算S型規整十字瓷環的液泛氣速，計算結果見表3。由表3可知，S型規整十字瓷環液泛氣速的計算值與實驗值的最大相對偏差為3.05%，平均相對偏差為2.29%。表明建立的S型規整十字瓷環的液泛氣速模型是可靠的，其計算精度可以滿足工程計算的需要。

       (1)S型規整十字瓷環與CY型、SQ型規整十字瓷環相比具有更大的液泛氣速，在實驗條件下，S-800型規整十字瓷環的液泛氣速較CY-800和SQ-800型規整十字瓷環平均提高了20.77%和15.34%。

       (2)以規整十字瓷環層內流體的水力學公式為基礎，推導出S型規整十字瓷環的液泛氣速模型。液泛氣速的計算值與實驗值的平均相對偏差為2.29%，具有較高的計算精度。

       (3)S型規整十字瓷環的波紋結構繼承了曲線型十字瓷環的優點，克服了直線型十字瓷環的操作彈性小的缺點，具有較大的操作負荷區域和操作彈性。http://www.programawelukan.com/